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[主观题]

如图6.14所示的三能级Q开关固体激光器,长度l为10cm,横截面A为1cm2的激光工作物质,置于L=30cm长的

谐振腔内,掺杂离子浓度为1.58×1019/cm3,在694.3nm处的吸收截面σ12=1.27×10-20cm2,泵浦激励产生的激光上能级(E2)起始集居数密度,n2=1019/cm3,忽略E3能级的集居数密度,即n3≈0。用中心波长λ0=450nm的光泵浦激励,其中90%的被泵浦离子从E3弛豫到E2,E2的自发辐射寿命为3ms,激光介质折射率η=1.78,电光晶体折射率ηs=2.35,Q开关长度Is=8cm,反射镜参数为r1=0.95,T1=0;r2=0.7,T2=0.3,激光介质两端面损耗均为3%,Q开关每个端面损耗为5%,Q开关打开后的吸收损耗率(1一Ts)为2%,能级简并度为f1=4,f2=2。试计算: (1)Q开关打开前,腔内的自发辐射功率; (2)要使E2能级的集居数密度保持在1019/cm3所需的泵浦功率; (3)调Q光脉冲的峰值功率; (4)输出光脉冲能量; (5)简单估算光脉冲宽度。

如图6.14所示的三能级Q开关固体激光器,长度l为10cm,横截面A为1cm2的激光工作物质,置于L

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第1题
反相( 反极性)型开关稳压电路的主回路如图题11.3.3所示①,已知V1= +15V,Vo= -12V,控制
反相(反极性)型开关稳压电路的主回路如图题11.3.3所示①,已知V1= +15V,Vo= -12V,控制

反相(反极性)型开关稳压电路的主回路如图题11.3.3所示①,已知V1= +15V,Vo= -12V,控制电压vG为矩形波,电路中L,C为储能元件,D为续流二极管。(1)试分析电路的工作原理;(2)已知V1的大小和vG的波形,vG的占空比q=1/3时画出在vG作用下,在整个开关周期电感电流iL连续情况下vD、vDS,vL,iL和vo的波形,并说明v0与v1极性相反。

反相(反极性)型开关稳压电路的主回路如图题11.3.3所示①,已知V1= +15V,Vo= -12V

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第2题
(1)电路如图题11.3.1所示,开关调整管T的饱和压降VCES=1V,穿透电流ICEO=1mA,vT是幅
(1)电路如图题11.3.1所示,开关调整管T的饱和压降VCES=1V,穿透电流ICEO=1mA,vT是幅

度为5V、周期为60μs的三角波,它的控制电压vB为矩形波(幅值±10V,T=60μs,q=0.6),续流二极管D的正向电压VD=0.6V。vE脉冲波形的占空比q=0.6,周期T=60μs,输入电压V1=20V,输出电压V0=12V,输出电流I0=1A,比较器C的电源电压VCC=±10V,试定量画出电路中当在整个开关周期电流iL连续情况下vT、vA、vB、vE、iL和v0的波形(标出电压的幅度)。

(1)电路如图题11.3.1所示,开关调整管T的饱和压降VCES=1V,穿透电流ICEO=1mA,v

(2)电路给定条件如上题,当续流二极管反向电流很小时,(a)试求开关调整管T和续流二极管D的平均功耗;(b)当电路中电感器L和电容器C足够大时,忽略L、C和控制电路的损耗,计算电源的效率。

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第3题
激光工作物质的能级图如图3.17所示,泵浦激光的频率调到3—0跃迁的中心频率,当泵浦光强Ip无限增加
时,求能级2一能级1能级间小信号反转集居数密度△n0(假设各能级的统计权重均为1)。

激光工作物质的能级图如图3.17所示,泵浦激光的频率调到3—0跃迁的中心频率,当泵浦光强Ip无限增加

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第4题
如图5—4所示为单高纯氮精馏塔,进塔空气量M=1m3/(m3加工空气),液体空气量R=0.70588m3/(m3加工空气

如图5—4所示为单高纯氮精馏塔,进塔空气量M=1m3/(m3加工空气),液体空气量R=0.70588m3/(m3加工空气),氮气产量A=0.266129m3/(m3加工空气量),塔顶压力pD=871.18kPa,塔釜压力pB=889.41kPa,全塔冷损Q=2.512kJ/h,空气组成为x1=0.2095,x2=0.0093,x3=0.7812,理论平衡级数为29(注:单位m3系指在20℃和0.1MPa下的体积)试用三对角矩阵法计算精馏工况。

如图5—4所示为单高纯氮精馏塔,进塔空气量M=1m3/(m3加工空气),液体空气量R=0.70588

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第5题
如图4.16所示的放大介质在1.05μm波长处的小信号增益为6dB(即G0=4),发射截面为10-17cm2,上、下能级

如图4.16所示的放大介质在1.05μm波长处的小信号增益为6dB(即G0=4),发射截面为10-17cm2,上、下能级寿命分别为500μs和10ns,增益介质每个端面的损耗为2%,环腔中光隔离器的损耗可忽略不计,试计算输出光强。

如图4.16所示的放大介质在1.05μm波长处的小信号增益为6dB(即G0=4),发射截面为10-1

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第6题
光泵浦的激光器结构如图4.3(a)所示,激光工作物质的有关参数如下:A20=5×107s-1;A21=1×108s-1;τ1=2

光泵浦的激光器结构如图4.3(a)所示,激光工作物质的有关参数如下:A20=5×107s-1;A21=1×108s-1;τ1=20ns;总粒子数密度n=n0+n1+n2=1014cm-3。泵浦波长351nm处的发射截面为10-14cm2,能级2→能级1的跃迁具有均匀加宽线型,中心波长为535nm,线宽△v=1GHz。忽略泵浦光传输到腔内时的损失,并假设此系统处于稳态,折射率η=1,各能级的统计权重如图4.3(b)所示。试计算:

光泵浦的激光器结构如图4.3(a)所示,激光工作物质的有关参数如下:A20=5×107s-1;A21(1)能级2→能级1中心波长的发射截面; (2)能级2→能级1的阈值增益系数; (3)该激光器振荡在λ21=535nm时的单位面积的阈值泵浦光强(单位:W/cm2)。

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第7题
均匀加宽激光工作物质的能级图如图3.15所示。 单位体积中将原子自能级0(基态)激励至能级2的速

均匀加宽激光工作物质的能级图如图3.15所示。

均匀加宽激光工作物质的能级图如图3.15所示。 单位体积中将原子自能级0(基态)激励至能级2的速均匀单位体积中将原子自能级0(基态)激励至能级2的速率是R2。能级2的原子以几率τ21-1及τ20-1返回能级1和能级0。能级2→能级1的自发辐射几率A21=6×106s-1,线宽△v=10GHz(假设具有洛伦兹线型)。能级1上的原子以极快的速率跃迁到能级0,所以能级1的原子数密度n1≈0。折射率为1。 (1)求能级2→能级1跃迁的中心频率发射截面; (2)要使小信号中心频率增益系数g0(v0)=0.01cm-1,R2应有多大? (3)求能级2→能级1跃迁的中心频率饱和光强; (4)要得到上述小信号中心频率增益系数,需要多大的泵浦功率密度? (5)将线宽用nm及cm-1为单位表示。

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第8题
一激光系统的有关参数如下图(b)所示,能级2→能级1的自发发射爱因斯坦系数为5×104s-1,自发发射谱线线型近似为

一激光系统的有关参数如下图(b)所示,能级2→能级1的自发发射爱因斯坦系数为5×104s-1,自发发射谱线线型近似为三角形,如图(a)所示。若以泵浦速率R2将粒子激励到能级2后,粒子向下跃迁到能级1,能级1及能级2的寿命均为10μs。假设系统处于稳态,激活介质的折射率为1.76,统计权重f2=1,f1=2。

一激光系统的有关参数如下图(b)所示,能级2→能级1的自发发射爱因斯坦系数为5×104s-1,自发发

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第9题
工作物质的能级系统如图3.18(b)所示。单位体积中自基态能级0→能级2的激励速率是R2,能级1的寿命极

工作物质的能级系统如图3.18(b)所示。单位体积中自基态能级0→能级2的激励速率是R2,能级1的寿命极短,以至于该能级的粒子数密度n1≈0,能级2的寿命是τ2。今有一宽为T(T>τ2),光强为I,频率与能级2一能级1跃迁中心频率相应的矩形脉冲光照射该工作物质。观察者用光探测器检测其侧荧光并用示波器记录荧光波形。入射光脉冲及荧光波形图如图3.18(a)所示,S0与S1分别为无光照及有光照时的侧荧光达到稳态时的光强。

工作物质的能级系统如图3.18(b)所示。单位体积中自基态能级0→能级2的激励速率是R2,能级1的寿(1)给出S0/S1的表达式; (2)光脉冲照射时,侧荧光光强以指数方式衰减至稳定值S1,试给出时间常数τa的表示式; (3)光脉冲结束后侧荧光光强按指数上升,最后恢复到稳定值S0,试给出时间常数τb的表示式; (4)利用上述实验,能测出该工作物质的哪些参数?

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第10题
光泵浦的激光系统如图4.9所示,激光工作物质能级示于图4.9(a),在热平衡状态下,能级1,能级2上的粒

光泵浦的激光系统如图4.9所示,激光工作物质能级示于图4.9(a),在热平衡状态下,能级1,能级2上的粒子数可忽略不计。将泵浦光波长调到能级0→能级2跃迁中心频率,从一侧入射到工作物质上,将能级0的粒子抽运到能级2。能级2的粒子数通过自发发射和无辐射跃迁回到能级0,其跃迁几率分别为A20=106s-1,S20=5×106s-1;能级2和能级1之间存在自发发射和受激发射,其自发发射爱因斯坦系数A21为105s-1,能级1的寿命τ1=10-7s。为了简化,假定n2,n1<<n0,基态粒子数密度视为常数,n0=1017cm-3。该激光工作物质为均匀加宽介质,能级2→能级0及能级2→能级1跃迁谱线具有洛伦兹线型,其线宽△vH=10GHz,激光器处于稳态工作。其他参数如图4.9(b)中所示。求:

光泵浦的激光系统如图4.9所示,激光工作物质能级示于图4.9(a),在热平衡状态下,能级1,能级2上(1)中心泵浦波长的吸收截面σp; (2)能级2→能级1的中心频率发射截面σ21; (3)能级2寿命; (4)泵浦光很弱并忽略受激发射时的n2/n1比值; (5)阈值增益和中心频率阈值反转粒子数密度; (6)写出用σp,Ip,σ21和I表示的能级2和能级1的速率方程,求阈值泵浦光强(其中Ip和I分别为泵浦光强和腔内激光光强); (7)如果泵浦光强是阈值的10倍,能级2→能级1跃迁以受激发射为主,估算该激光器的输出光强。

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